[铜包钢绞线]防缠绕避雷针在220 kV输电线路防雷中的作用分析

　　为了评估在220kV输电线路上安装防缠绕避雷器后的防雷效果，文件提出了三维电气几何（EGM）模型来计算电线的保护距离。缠绕防雷和安装防缠绕避雷针。善了线路的防雷性能。型的220 kV塔（ZM1）的计算结果表明，防缠绕避雷针可以起到保护作用。输线;防缠绕避雷针;效果概述在中国，输电线路交织在一起，线路走廊主要位于山区，雷电造成的出行次数及其影响正在增加。建的特高压线路中，主线保护工作是防雷。线的保护角是影响断线跳闸率的重要因素。护角越小，跳闸率越低。于完成的输电线路，保护角度已经固定。前，更多的防缠绕措施是在地线上安装一个防缠绕避雷针，以提高地线的保护能力。着电线。于避雷针杆的长度通常为0.2至0.6米，因此保护范围有限，并且实际工程中的操作经验不足以证明其有效性。此，本文分析了防缠绕和防雷针的防雷效果，具有一定的现实意义。缠绕避雷针的结构和保护原理防缠绕避雷针是安装在输电线路地面上的金属针。常，它们相隔一定距离。
　　端的方向是塔附近地面上的线，这增加了撞击地面的力量。常，在距离塔架15米和30米的地面线路上安装一个防缠绕避雷针，每个基座塔安装8 [3]个避雷针。图1所示，防缠绕避雷针的主要结构是头部有一根0.2到0.4米长的针杆，一个摇臂和一个防震锤头，一个外壳，一个温室-fil和它的尾部相似。雷击到输电线路时，防缠绕避雷针的防雷将导线绕过的雷电引导到地线，然后雷电流将通过塔架排入地面。保护原理类似于地线通过铁杆向外平移的距离，从而降低了下线的地线的保护角度，从而降低了跳闸频率。真模型和计算方法二维平面计算模型是传统电气几何模型，它只能模拟平面上线的保护，但不能分析立体屏蔽的影响。文提出了一种三维几何模型来模拟防缠绕销的防护范围和防雷保护。模方法如下：打击距离理论是其中的核心。时股东大会。公式（3-1）中，rs是闪电在线上的撞击距离m;我是闪电电流的大小，kA。图3所示，电弧AB，BC和CD位于反绕组避雷导体的二维平面中。

　　于行驶距离的理论分析，AB和CD弧线是保护土壤和地上，地上有闪电先导放电优先土壤，地球和电线被屏蔽保护的弧线; BC电弧是闪电引导线，它是电线的外露电弧，直接将电线放电形成绕组。N和P是地面和导线上的一个点。BC沿齿轮方向加宽和加宽，以在图中形成曲面BCEF，它是在线屏蔽系统下面的三维圆形暴露表面。
　　似地，通过对击打距离的理论分析，已知防缠绕避雷针在尖端的末端放电，并且线表面由球形表面，针尖O表示。为球体的中心，运行距离rs是半径。据击打距离的理论，当暴露BCEF线材的表面位于所述屏蔽球?antikinking闪电，雷电第一卸载防雷击导体不卷绕和避雷导体抗绕组绕线将保护和保护位于球内的球。线暴露表面。

　　
　　缠绕避雷针可以补偿不足的接地保护，并提供全面的旁路保护。据上述分析，对于一定的电流幅度I闪电，如果导线的点P的圆弧BC是在将O球，这表示在点P处的线由避雷针抗保护绕组。了计算避雷针与避雷针之间的保护距离，暂时固定位置，然后增加点P与防缠绕避雷针之间的距离，直到球O不再能完全保护暴露的电弧。P，然后点P和反绕组避雷针之间的距离是避雷针避雷针在雷电流幅度下的最大保护距离lmax。该距离lmax中，线路完全受到防缠绕避雷针的保护，并且不会卷起。着雷电流的变化，雷电流也发生变化，导致屏蔽球O的半径和相对位置的变化以及防缠绕避雷针的外露电弧表面BCEF。此，还必须计算不同的雷电流幅度。雷引脚的保护距离在I值以下。于特定的线路，只有Imin防雷电平之间的雷电流（由线路的绝缘水平决定）和最大扼流电流Imax（由地面α的保护角度和塔架h的高度决定）缠绕电线。此，对于防缠绕避雷针的距离保护，最大程度的保护的距离LMAX防雷击导体绕组对应于雷电电流I in [伊明，IMAX]的范围内的各种幅度是首先计算地方;根据雷电流大小的分布概率和最终反绕组避雷针的有效保护距离L对结果进行加权和平均。体计算过程如图4所示。析220 kV输电线路上安装防缠绕避雷针后的保护效果分析防浪涌避雷器的保护效果-enroulement，本文件使用线性圆猫头ZMT1类型，它是常见的传输线到220千伏电路，用于计算所述线性圆线轮容易接地线的相对位置及所述特定参数塔架[5]的图示在图5和表1中示出.ZMT1塔架线以三角形布置，并且通常仅缠绕横向相线。[6]中，采用小规模试验方法研究了220 kV输电线路ZMT1塔在防雷中的性能，结果表明该区域周围存在危险区域。
　　险区域（绕过的可能性很大的区域）距离塔台7至20米。了有效降低线路旁路跳闸率，在安装防缠绕避雷针时，铜包钢绞线必须在所有危险区域覆盖保护范围。文采用上述仿真模型和计算方法计算了ZMT1塔上防缠绕避雷针的保护距离，并提供了完全保护危险区域所需的最少数量的防缠绕避雷针。绕着影响。

　　雷针的长度为0.2 m，线路的绝缘水平根据程序[7] [8]选择。本文中，使用MATLAB编程。2显示，在220线的ZMT1极的地线上，反绕组避雷针的保护距离（针杆长度为0.2 m）为2.02 m。据小规模试验，将结果与文献[9]进行比较。护距离非常接近2.15。220kV线路的危险区域是在塔的7?20微米的危险区域的长度为13m，从而在ZMT1线的两侧220kV线路配备有四个避雷器每个避雷器防缠绕可以完全屏蔽。距离塔架7至20米的危险区域，必须在ZMT1塔架两侧的接地线上安装16根避雷针。然，如果安装16个防缠绕避雷针，则施工成本和数量巨大，并且还会影响地线的机械性能。220 kV输电线路的通用标准是在离地面线塔7至20 m处安装两根防缠绕避雷针，即每圈安装8根避雷针本文档计算了8个防缠绕避雷针的安装。路后线路分流率的提高。计算中假设两个基塔的50％的规避事故发生在塔周围的危险区域。算结果表明，在为220 kV线路的ZMT1塔架安装8根0.2米长的防缠绕避雷针后，偏转的跳闸率仅为0.074，由31.1％，表明防缠绕避雷针可以减少传输线的绕组。行率的作用。220 kV输电线路典型塔架的计算结果表明，在输电线路危险区域安装防缠绕避雷针可能起到保护作用的作用。电。于防缠绕避雷针的尺寸有限，其中一个防绕组避雷器的保护距离太小，防缠绕防雷装置的保护效果取决于地面安装的数量。了完全隐藏危险区域，必须在220千伏的ZMT1塔架两侧安装至少220米的电涌放电器。安装量不足时，电涌放电器不能保护危险区域免受危险。导。发率的影响很小。
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